摘要 凝析气田在世界气田幵发中占有重要的地位。高效开发凝析油气藏的中心问题是优选 出最佳的开发方式,通常情况下大型的高含凝析油的产出气藏和无足够外销市场的饱和凝 析气藏适合循环注气开发,小型的低凝析油含量的高地露压差的凝析气藏适合衰竭式开发。 而低渗、中一高凝析油含量的小型饱和凝析气藏开发方式的选择一直以来是凝析气藏开发 的难点。本文以宝浪油田宝中凝析气藏为例,以室内实验成果为基础,判别宝中凝析气藏 类型,分析相态特征、反凝析特点、凝析油临界流动饱和度;以单井及井组测试、生产资 料为基础,对循环注气先导试验井组进行了评价;建立了三维地质模型和三维数值模型; 运用公式法、类比法、数值模拟等方法开展凝析气藏工程研究;采用数值模拟方法对不同 开发方式下开发效果进行预测,评价宝中凝析气藏循环注气可行性。通过本项目研究,一 方面为下一步高效开发宝中区块凝析气藏提供科学依据;另一方面对国内外同类型油气藏 高效开发具有参考和借鉴作用。本报告研究取得的研究成果和主要认识可以概括为以下几 个方面: 利用四参数判别法、含气系数与c2+含量关系判别法、地层流体密度和平均分子量判 别法、q>l参数判别法、地面生产气油比和油罐油密度判别法、储层流体三原组成三角图判 别法、凝析气藏是否带油环判别方法,综合判断宝中凝析气藏属带油环的凝析气藏。 焉参1井与宝中201井样品代表性较好,从实验分析井流物构成看,不同井流体组成 十分相近,甲烷加氮气(Q+N2)含量为71.1171.65%;乙烷到已烷加二氧化碳(C2C6+C02)含量为23.9824.77%;庚烷以上(C7+)含量为3.594.91%,总体上可以看出 该区流体组分构成变化不大 宝中凝析气藏在不同层位、不同构造部位的样品具有相同的相态特征,即地层压力几 乎等于露点压力。焉参1井地层压力为28.16MPa,露点压力为26.95MPa;B201井地层压 力为27.94MPa,露点压力27.94MPa。凝析气相图露点线包络区域较大。 从气藏反凝析特点看,反凝析现象比较强烈。早期取样最大反凝析饱和度为13.95% (19.86MPa),而新测试的饱和凝析气最大反凝析饱和度为15.38%(15MPa)。 宝201井反凝析液量随衰竭压力的降低起初有一个快速上升的趋势,之后速度有所减 缓。CVD过程随着衰竭压力的降低,采出井流物越来越轻。在废弃压力6MPa和原始地层 压力27.94MPa时,凝析气藏天然气的采收率为80.09%,凝析油的采收率为20.41%。 经气顶与油环相平衡判断,可知目前气顶与油环基本处于平衡。通过对比,宝201 井闪蒸到宝3井地层条件下所得到平衡油与宝3井原油特征相近,说明油环与凝析气顶性 质是匹配的,宝中201井为饱和的带油环的凝析气藏。 用电解式水含量分析仪直接测定天然气中的含水量,在原始地层压力为27.94MPa时, 地层凝析气饱和含水量的实验值为1.4614g/m3,现场试气结果表明,现场气水比生产值均 大于26g/m3,远高于实验测试饱和含水气量,这说明宝201井地层凝析气中含水量已达到 饱和,地层中存在游离水。 对凝析油的临界流动饱和度进行了探索性研究,利用超声波装置通过长岩心衰竭实验 测试了长岩心中凝析油的临界流动饱和度为8.01%,相应的临界流动压力为17.70MPa。 在实验温度为地层温度(106.6。C)和实验压力为原始地层压力(27.94MPa)的条件下 进行了长岩心中凝析气衰竭实验。长岩心中凝析油采收率为34.40%,比PVT中凝析油采 收率高13.99%。凝析气衰竭的天然气的采收率和PVT筒中定容衰竭的采收率相差不大。 多孔介质对凝析气相态的影响非常复杂,目前还未形成较为统一的观点。在多孔介质CVD 过程中,当凝析油饱和度达到临界流动饱和度时会流动,一般凝析油采收率均比PVT测试 中的要高。 结合钻井、分层、断层、构造等基础资料,利用Petrel建模软件,建立了宝中凝析气 藏的构造、沉积相、岩性、物性、净毛比和含油饱和度等三维定量化模型。通过计算模型 储量,各层储量相对误差小于5%,说明所建地质模型较为准确,模型真实可靠。 根据地质建模成果,利用Eclipse建模软件,结合PVT相态拟合、压力、系统、油气 水界面等,建立了宝中凝析气藏三维数值模型。通过拟合气井的日产气、日产油、流压和 静压数据,对比气井开发生产历史数据,与生产实际符合率较高。 根据早期宝中凝析气藏循环注气试验井组方案地层吸气能力研究结果,宝2612井IV 油组井口注气压力大于28MPa才能注进气,日注气量为2xl04m3/d。循环注气先导试验井 组实施后,实际井口注气压力21MPa就可以吸气,日注气量达llxl04m3/d左右,并一直稳 定在22MPa左右,注气能力好于先导试验井组方案预期。 从循环注气试验井组单井以及井组整体看,循环注气阶段井组注釆基本平衡,凝析油 气产量基本稳定,产量递减幅度明显放缓,气油比有所上升,但上升幅度不大,注气后采 气井油压下降率和套压下降率均发生了明显的减小,循环注气效果显现。 从循环注气试验井组三口生产井原油化合物含量变化情况看,三口井原油中的C3-C7 化合物含量升高,而(:8-(:32化合物含量降低,说明轻烃含量增加,重烃含量减少,循环注 气效果已经显现。 从宝201井2011年的试井解释成果与2006年的解释成果相比,渗透率由注气前 0.2419mD上升到0.499mD,表皮系数由注气前16.27下降到11.6。说明循环注气疏通储层 孔道,反凝析污染有所降低,使得储层物性变好。 利用RTA方法、简易物质平衡法和宝中凝析气藏历年测压情况,综合评价试验井组 地层平均压力约19.5MPa。说明循环注气时间短,地层亏空较大,目前压力保持水平70%。 使用压力判断法、气油比变化率判断法、干气波及系数判断法3种气窜判断方法评价, 认为宝中凝析气藏未发生气窜现象,通过循环注气试验井组受效情况和气窜情况来看,初 步判断目前注釆井距是合理的。 从循环注气试验井组三口生产井实际生产资料来看,凝析气藏实际产能要高于试井时 的结果,对气井的产能进行了修正。重新修正产能后,宝2325井IV油组无阻流量为 9.5xl0V/d;宝201井当III油组单采时,无阻流量为4.35xl04m3/d,III、IV油组合采时无 阻流量为8.38xl04m3/d,II、III、IV油组合采时气井无阻流量为11.63xl04m3/d;根据JOSHI 水平井产能公式及参数,宝气平1井IV4层无阻流量为20.6xl04m3/d。 根据修正后的气井产能方程分别对循环注气试验井组直井和水平井合理产量进行了 评价。宝201、宝2325井在合理生产压差8.0MPa条件下合理产量分别为2.7><104m3/d、 4.1xl0V/d,平均3.4xl04m3/d;宝气平1井在合理生产压差4.0MPa下,合理产量为 5.5x104m3/do 通过计算B201与B2325两口试采井的油套压与计算的携液临界产量,这两口井的携 水临界产量分别为:1.7与1.41.7xl04m3/d,携油临界产量分别为:0.8与0.70.8><104m3/d。 油管尺寸越小,气井越容易携液,因此可以在气井开采中后期,釆用优选小油管的方式, 实行带液生产。 依据循环注气先导试验注气情况,对宝2612产能二项式方程进行了改进,采用节点 分析法对不同地层压力、不同产气量下气井井底流压进行计算。当注入气量为llxl08m3/d, 地层压力为22MPa时,井底流压约为29MPa,评价结果与现场基本相符。 通过类比法、单井控制经济极限储量法、规定单井产能法、数值模拟法(单井典型模 型),结合循环注气试验井组实际见效与气窜情况,综合评价宝中凝析气藏合理井距为450600m。 利用经验法,宝中凝析气藏衰竭式开釆的合理采气速度应为5%,利用数值模拟法结 合实际生产情况,采气速度越大,凝析油采出程度越大,效益越好;但是釆气速度过大, 会使气井递减过快,当釆气速度大于4%后,气井注采不平衡。因此,推荐循环注气采气速 保持在3.54%左右为宜。 采用类比法、地层不发生明显反凝析压力界限法、储层结构不被破坏压力界限法、节 点分析法结合实际生产压差,综合评价宝中凝析气藏直井合理生产压差约为8MPa。 注气时机对凝析油釆收率影响很大。利用数值模拟,设计了5个方案,早期注气(生 产即注气)、生产1年后注气、生产2年后注气、生产3年后注气、生产4年后注气,与不 注气进行了对比。釆用早期注气,凝析釆出程度增加最大,而当4年后再注气,凝析油采 出程度增加只有早期注气的一半,所以越早注气对凝析油采收率提髙越明显。循环注气时 间越长,循环周期内提高凝析油采出程度越大。但是,随着循环注气时间的增加,单位注 气量所增加的凝析油量减小,对于宝中凝析气田循环注气方案注气时间推荐8-11年为宜。 利用三维数值模拟对不同注采比方案进行预测表明,提高注采比可以提高凝析油的釆 出程度。但是注釆比也不是越高越好,注采比越高,越容易造成气井气窜,循环注气效果 反而变差。同时由于地方天然气需求强烈,无外来干气补充,因此,宝中凝析气藏的注釆 比推荐0.95-1。 采用类比法、经验公式法、气藏埋深计算法、以经济一产能方程法对宝中凝析气藏废 弃地层压力进行了评价。综合确定宝中凝析气藏的废弃地层压力为10.2MPa。 采用类比法、经验公式法、定容衰竭试验法、数值模拟法对宝中凝析气藏釆收率进行 了综合评价。综合评价凝析气藏天然气采收率为60%,衰竭幵发凝析油采收率约为24%, 循环注气开发凝析油采收率约为40%。 循环注气先导试验井组W油组的开发效果要好于方案预期,与III油组和IV油组合采 相比,分层系开发,能最大限度提高注入效率,增大主力层位的凝析油采出程度。推荐III、 IV油组分层系开发。 以目前已部署井网为基础,对宝中凝析气藏以不同开发方式设计了4套整体开发方案。 由4个方案的幵发指标可以看出:①方案1(衰竭式开釆)虽然初期日产油量高,但是产 量递减快,方案2(III、IV油组循环注气开发)虽然初期日产油量低,但是产量递减慢; ②累计产油量从高往低的是,方案2(III、IV油组循环注气幵发)、方案4(IV油组循环注 气开发,II、III油组衰竭式开釆)、方案3(IV油组循环注气开发,III油组衰竭式开釆)、 方案1(衰竭式开釆)。方案2凝析油累积产油量可达56.6xl04m3,方案1凝析油累积产油 量只有31.7xl04m3,方案2比方案I多产24.9xl04m3;③凝析油采出程度从高往低的是, 方案2、方案3、方案4、方案1,方案2比方案1高17.5%;④天然气采出程度从高往低 的是,方案2、方案3、方案4、方案1,方案2比方案1高9.3%;⑤经济评价结果从高往 低的是方案2、方案4、方案3、方案1。 从日产油量、累计产油量、凝析油采出程度、天然气采出程度、经济评价指标看,III、 IV油组循环注气开发的方案2,全面大幅度优于衰竭式开采的方案1,部分循环注气,部 分衰竭式开采的方案3、4也都优于衰竭式幵采的方案1。循环注气开发,可以大大提高宝 中凝析气藏的凝析油的采出程度。因此,从技术上、经济上看,宝中区块这类低渗透小型 高含凝析油的饱和凝析气藏循环注气开发是可行的。 关键词:凝析气藏;循环注气;高含凝析油;低渗透;宝中区块