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临沂众泰汽车工程项目高大模板支撑方案DOC

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更新时间:2015/6/11(发布于上海)

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文本描述
一、编制依据
1、临沂众泰汽车工程施工图纸及其引用的图集
2、《临沂众泰汽车工程地质勘探报告》
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011年版)
4、《建筑施工手册》缩印本(第四版)
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
7、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
8、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
二、工程概况

本工程名称为临沂众泰汽车工程,位于临沂市经济开发区香港路与临工路交汇处东南。由临沂众泰汽车零部件制造有限公司筹建;工程设计单位为机械工业第九设计研究院有限公司;工程监理单位为山东鲁焱项目工程管理有限公司临沂分公司;施工单位天元建设集团有限公司第十建筑工程公司。本工程总建筑面积100464m2,主要为网架结构/框架。其中总装车间 56784m2,涂装车间 43680m2本工程建筑结构设计使用年限为50年,本工程建筑抗震设防烈度8度,建筑耐火等级为二级,屋面防水等级为a级。

本施工方案是针对模板支架设计。特别是层高相对较高,梁板荷载较大,要经过周密的受力计算确定模板支架参数。

高支模板施工情况:
本工程总装车间生活区层高8.97米为高支撑模板体系,现浇板厚100 mm,梁跨度9米,现浇梁最大截面为300×1300mm,采用C30商品混凝土。在一层高支模施工之前,采用素土先进行基础分步分层回填,回填至垫层底标高约-0.6米,因此梁支撑高度约为8.05米,板底支撑约为9.35米。

综合最不利因素考虑来计算。高支模处剖面如下图所示,平面图详见后面附图。

三、施工准备:
1、模板支撑采用Ф48,.3×3.6mm钢管脚手架。质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235—A级钢及现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。支模架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时,不得发生破坏。

2、梁、板采用15mm厚覆膜木模板。模板之间允许偏差1mm。所有模板统一在现场加工成型,现场拼装。

3、梁侧面的次楞均采用木方,木方统一刨成50×80mm。

4、对拉螺杆采用Φ14普通螺杆,加套塑料套管。

5、梁板垫块全部选用大理石垫块。

6、回填土已经进行分步分层回填完成,并夯实。

四、支设方案
(1)高大模板支撑体系支撑在夯实回填土上,立杆底部垫50mm×250 mm通长木垫板,木板上加设150×150×8mm厚钢底座。

(2)梁模板:
、本工程梁底模、梁侧模采用50×80木方,覆膜板厚为15㎜,梁底木方间距为200 mm,梁底小横杆的间距为450mm,梁侧内楞50×80木方间距200 mm,外楞采用50×80木方间距450mm。

、在复核梁底标高轴线位置无误后,拉线找直,底模采用十字形转卡固定牢固,梁侧模包住底模,侧模在梁底部位采用镰刀卡进行加固,在梁水平方向间距450mm、竖向上在距离梁底300 mm位置设置14对拉螺栓一道。

、立杆纵距900,立杆排距900 mm,共设三排,支撑立杆下铺设垫板,与板支撑系统连成一个整体。

(3)板模板:
板面拼缝必须严密。

板下立杆纵横间距均为900mm,板底模板支撑的间距为200mm。

(4)构造要求:

沿支架四周外立面应设由下至上的竖向连续式剪刀撑;中间在纵横向每隔8米左右设由下到上的竖向连续剪刀撑,其宽度为6m,确保支撑结构的稳定性。

扫地杆距地200mm,第一步大横杆距地高度为1.4米,板底下、梁底下分别设置大横杆,板顶端横杆的间距为1.1米,其余均为1.2米。支撑体系如上图所示:
纵横向水平杆必须满设,并与周围满堂架进行拉结。

立杆必须使用对接连接,对接扣件应交错布置,立杆不得通过横杆传递。

五、模板计算:
5.1板模板计算:
(一)参数
1.模板支撑及构造参数
混凝土板厚度(m):0.100m;板支撑架搭设高度9.35m, 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10m; 脚手架步距(m):1.20m; 立杆纵横间距L (m):0.900m; 采用的钢管类型为48.3mm×3.6mm;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35; 新浇混凝土自重:24.0kN/m3; 钢筋自重(kN/m3):1.1;施工均布荷载标准值(kN/m2): a.计算模板及直接支撑模板的小楞时取2.50; b.计算直接支撑小楞的主楞时取1.5; c计算支架立柱时取1.0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平模板取2.0,垂直面板取4.0; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0; 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值:F、F′中较小值;γi=1.2 F=0.22γct0β1 β2V1/2 F′=γcH
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2):9500; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):13; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4; 面板弹性模量E(N/mm2):9500; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13; 钢材弹性模量E(N/mm2):2.06×105; 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205;钢管截面抵抗距W:5.08cm3;截面惯性矩I:12.19cm4,
4.板底模板参数
面板厚度(mm):15;板底模板支撑的间距(mm):200。

(二)、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,方木的截面力学参数为(截面惯性矩I矩形:b*h*h*h/12 其中:b—宽;h—高; 矩形截面抵抗矩W=bh*h/6)方木:5*8cm
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.333cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.333cm4;

1、荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
标准值:q1 = (24+1.1)×0.120×0.200=0.602kN/m
设计值:q1/ =1.2×0.602=0.72kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
标准值:q2 = 0.35×0.2=0.07kN/m
设计值:q2/= 1.2×0.07=0.084kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载( kN/m):
标准值:q3 = (2.5+2.0)×0.200=0.9kN/m
设计值:q3/ = 1.4×0.9=1.26kN/m
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
Mmax=0.080(q1/+ q2/)l2+0.101 q3/l2
=0.080×(0.72+0.084) ×0.92 +0.101×1.26×0.92
=0.155kN.m
截面应力 =0.155×106/53333.0=2.92N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。

3、抗剪计算.
最大支座力V = -0.600×(q1/+ q2/)l-0.617 q3/l
= -0.600×(0.72+0.084)×0.9-0.617×1.26 ×0.9
=-1.134 kN
截面抗剪强度: T = 3V/2bh
=3×1478/(2×50×80)
=0.420N/mm2
小于截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 ,满足要求。

4、挠度计算
计算挠度采用标准值,计算公式如下:
Wmax=0.677(q1+q2)l4/100EI
=0.677×(0.602+0.07) ×9004/100×9500×2133333
=0.314mm
小于方木的最大允许挠度900/400=2.25 mm,满足要求!
(三)板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算,计算简图如下:

1、荷载计算:
(1)恒载传递给钢管的集中力P:
标准值:P1=(0.602+0.07)×0.9=0.605kN
设计值:P1/=1.2×0.605=0.723kN
(2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载( kN/m):计算直接支撑小楞的主楞时取1.5;
标准值:P2 = (1.5+2.0)×0.200=0.7kN/m
设计值:P2/ = 1.4×0.7=0.98kN/m
2、强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
跨中M1max=0.244P1/l+0.289 P2/l
=0.244×0.723×0.9 +0.289×0.98×0.9
=0.414kN.m
截面应力 1=0.414×106/5080=82N/mm2
小于钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)205,满足要求。

支座M2max=-0.267P1/l-0.311 P2/l
=-0.267×0.723×0.9-0.311×0.98×0.9